雷电绕击是影响电力系统安全稳定运行的关键因素之一,现有输电线路雷电绕击分析模型对先导起始和发展过程的描述较为简化。为此,根据正极性上行先导起始和发展机理,提出了用于单根导线和分裂导线的上行先导起始判据,并提出了1种考虑背景电位变化贡献的流注空间电荷计算方法,在此基础上建立了绕击跳闸率计算模型和自适应算法,最后对我国典型的500 kV线路的绕击特性开展了仿真研究。计算结果表明,低电压等级时该模型得到的先导起始时刻与Rizk判据和临界半径判据基本一致,500 kV输电线路绕击跳闸率平原地区为0.012次/(100 km·a),山地地区为0.211次/(100 km·a),与我国运行经验相符。绕击跳闸率自适应算法与原有方法相比,在同样精度下所需计算时间更短。自由电子数足够支持二次电子崩的发展时，初始流注才能起始。初始电子崩产生的自由电子数目N必须满足critexp(()d)zNαηzNΔ=≥∫(2)式中：绕击跳闸率计算-电动折弯机数控钢管滚圆机滚弧机折弯机张家港滚圆机滚弧机α为碰撞电离系数；η为附着系数；z为碰撞电离活跃区，在此区域内(α–η)>0；Ncrit为临界粒子数，可取为0.55×108[18]。某一点的碰撞电离系数与附着系数均与该点电场强度E有关本文由公司网站网站 转载中国知网整理!   http://www.dapenggunhuji.com/，不同学者给出了不同的测量结果，本文使用文献[19]给出的经验算式。当式(2)条件满足时，首次流注起始。根据GeolianN的研究，流注发展长度和电荷量可以用电位畸变法计算，如图1所示[20]。图1中：流注空间电位可以用斜率等于流注空间平均电场强度Es的直线来表示，Es可以取450kV/m；流注发展的长度xs可以由曲线U1和曲线U2的交点来确定，U1表示不考虑流注空间电荷时的电位分布，U2表示考虑流注空间电荷之后的电位分布。流注空间电荷量可以用式(3)来计算式中kQ为比例系数。根据BecerraM等人的研究，kQ可以取为3.5×10–11C/(V·m)[21]。1.3二次流注起始条件及流注向先导的转化对于曲率半径小于临界半径的电极，首次流注起始后会产生暗区，这是由于首次流注产生的空间电荷会削弱电极附近的电场，流注不能继续发展[22]。当空间电场增加到使得流注起始条件重新满足时，暗区结束并产生二次流注[23]。首次流注起始后，流注区域内部电场强度由空间电荷产生的电场强度Esc以及背景电场强度Eb共同组成，流注空间电荷在流注区域内部某一点产生电场强度可表示为scb1sE=E(t)E(4)式中：Eb(t1)为t1时刻由雷云、下行先导和导线电荷所构成的背景场；Es为流注区域平均电场绕击跳闸率计算-电动折弯机数控钢管滚圆机滚弧机折弯机张家港滚圆机滚弧机本文由公司网站网站 转载中国知网整理!   http://www.dapenggunhuji.com/